свежие статьи

Сопротивление контакта трубка-воротник-ребра в современных трубчато-пластинчатых теплообменниках Авторы: Емельянов А. Л., Лопаткина Т. А. | Опубликовано: 31 Января 2014
  • Сопротивление контакта трубка-воротник-ребра в современных трубчато-пластинчатых теплообменниках-фото

Термическое сопротивление контакта трубка — воротник ребра в современных трубчато-пластинчатых теплообменниках необходимо для оценки значений коэффициентов сопротивления контакта Ск при определении коэффициентов теплоотдачи к воздуху в калориферах [1,2]. Внутреннюю и наружную поверхности теплообменников обычно снабжают элементами, снижающими термическое сопротивление на стороне обеих обменивающихся теплом сред. На внутренней поверхности труб выполняют рифление различной геометрии, вставляют в трубы витые ленты или профили, а поверхность ребер выполняют волнистой, гофрированной, с просечками. Как следствие, вклад термического сопротивления контакта трубка-воротник ребра Rc в общее термическое сопротивление должен возрастать на фоне снижения термических сопротивлений на стороне воздуха и второй среды. Поэтому величину сопротивления контакта трубка-воротник ребра необходимо знать и учитывать в расчетах современных теплообменников.


Далее
Энергосбережение при домораживании садовых ягод Автор: Шилкин А. С. | Опубликовано: 24 Января 2014
  • Энергосбережение при домораживании садовых ягод-фото

Замораживание таких ягод, как земляника садовая (клубника) и малина, желательно производить практически на месте сбора, так как они плохо переносят транспортировку и имеют минимальный срок хранения (до 5 суток) даже в охлажденном состоянии. Одним из препятствий для замораживания этих ягод в садоводческих хозяйствах является высокая энергозатратность интенсивного замораживания и отсутствие свободных электрических мощностей. Кроме того, малая длительность сезона сбора делает нерентабельной стационарную холодильную установку.


Далее
Маслозаполненные винтовые вакуумные насосы с новой «гибкой» конструкцией порта нагнетания. Часть 1 Автор: Танг Ю. | Опубликовано: 21 Января 2014
  • Маслозаполненные винтовые вакуумные насосы с новой «гибкой» конструкцией порта нагнетания. Часть 1-фото

Промышленные маслозаполненные винтовые вакуумные насосы выполняют две главные функции: снижать давление и поддерживать требуемую глубину вакуума. В результате выполнения этих функций, винтовые вакуумные насосы вынуждены работать в значительном диапазоне степеней сжатия. Винтовые вакуумные насосы с фиксированной степенью сжатия работают, избыточно сжимая рабочее вещество (пережатие) в процессе снижения давления или недостаточно сжимая рабочее вещество (недожатие) в процессе поддержания требуемого глубины вакуума. В данной статье рассказывается о маслозаполненных винтовых вакуумных насосах с запатентованной «гибкой» конструкцией порта нагнетания. Такие винтовые вакуумные насосы обладают геометрической степенью сжатия, которая обеспечивается положением окна нагнетания, соответствующей реальной степени сжатия. Большое количество случаев недожатия и пережатия удалось избежать, так же был снижен уровень шума. Конструкция и способы оптимизации «гибкого» порта нагнетания винтового вакуумного насоса обсуждаются в данной статье, также представлены результаты измерений винтового вакуумного насоса с «гибким» портом нагнетания. При типовых для промышленности глубинах вакуума, винтовой вакуумный насос с «гибкой» конструкцией порта нагнетания позволяет уменьшить энергопотребление на величину около 20%.


Далее
Основные трудности при проведении внутреннего экологического аудита Автор: Завальская Е. А. | Опубликовано: 17 Января 2014
  • Основные трудности при проведении внутреннего экологического аудита-фото

Несмотря на предпринимаемые практические шаги по развитию внутреннего экологического аудита (ВЭА) при его планировании и проведении компании сталкиваются с целым рядом трудностей. Это вынуждает компании обращаться в специализированные фирмы за помощью или приглашать внешних аудиторов. Однако должно пройти немало времени, прежде чем в нашей стране сформируется устойчивый, надежный и хорошо функционирующий рынок экологических услуг.


Далее
Инновационные технологии производства и хранения растительной продукции Автор: Кипрушкина Е. И. | Опубликовано: 13 Января 2014
  • Инновационные технологии производства и хранения растительной продукции-фото

В области овощеводства и плодоводства существуют серьезные тревожные тенденции, такие как высокие потери урожая, экологическое неблагополучие агроландшафтов, вызванное загрязнением пестицидами, что ведет к снижению плодородия почв и качества сельскохозяйственной продукции, а также потери ее лежкоспособности. Сортовой состав сырья постоянно обновляется, в то же время из-за рубежа в Россию стал завозиться в значительных объемах семенной материал овощей иностранной селекции, а с семенным материалом могут быть завезены и новые штаммы патогенов. Это ставит новые задачи отбора адаптивных сортов для региона, отработки сортовой технологии выращивания и хранения, возникают новые проблемы в связи с развитием инфекционных и физиологических заболеваний, которые ежегодно наносят огромный экономический ущерб отрасли.


Далее
Рекуперация и утилизация вторичных энергоресурсов при сушке фосфолипидной эмульсии растительных масел в ротационно-пленочном аппарате Автор: Алтайулы С. | Опубликовано: 7 Января 2014
  • Рекуперация и утилизация вторичных энергоресурсов при сушке фосфолипидной эмульсии растительных масел в ротационно-пленочном аппарате-фото

Для проведения процесса сушки фосфолипидных эмульсий растительных масел в масложировой промышленности, применятся ротационно-пленочные аппараты с целью выпаривание влаги из термолабильных высоковязких жидких высоко влажных эмульсии. Недостатком существующих способов выпаривания в ротационно-пленочном аппарате [1] является неэффективное использование энергозатрат, а также высокие энергетические потери с материальными потоками жидких и газообразных компонентов проведения процесса. Поэтому для повышения энергетической эффективности проведения процесса выпаривания, улучшения качества готовой продукции, снижения материальных и энергетических ресурсов на единицу массы готового продукта предлагается реализация резервов энергосбережения в процессе сушки фосфолипидной эмульсии растительных масел [2], который включает нанесение исходного продукта лопастями вращающегося ротора на внутреннюю поверхность корпуса, обогреваемого через греющие рубашки паром, перемещение продукта вдоль корпуса в виде тонкой пленки, отсасывание образовавшихся в результате выпаривания парогазовой смеси вакуумной системой, отделение от нее частиц готового продукта в результате контакта с сепарационным отбойником.


Далее
С Новым Годом! Автор: holodonline.com | Опубликовано: 31 Декабря 2013
  • С Новым Годом!-фото

С НОВЫМ ГОДОМ!

Далее
Перспективные направления развития техники сублимационной сушки пищевых продуктов Авторы: Антипов А. В., Дугаров Ц. Б. | Опубликовано: 30 Декабря 2013
  • Перспективные направления развития техники сублимационной сушки пищевых продуктов-фото

Традиционным направлением техники сублимационной сушки является использование вакуумных камер — вакуумные сублимационные сушилки. Применение вакуума обуславливает высокую стоимость оборудования. В вакууме затруднен энергоподвод к продукту, поэтому значительны потери энергии. Для того чтобы поддерживать вакуум на достаточном уровне (10...13 Па) в настоящее время используют масляные вакуумные насосы, для обеспечения работоспособности которых используются холодильные конденсаторы водяного пара. Таким образом, для сублимации влаги несколько раз производят фазовые переходы воды. Сначала воду в продукте замораживают, затем сублимируют, после чего конденсируют на десублиматоре, а цикл заканчивается оттаиванием льда на десублиматоре. Высокая стоимость оборудования и значительные энергетические затраты на сублимационное обезвоживание привело к тому, что в нашей стране переработка пищевых продуктов методом вакуумной сублимационной сушки практически не производится.


Далее
Методические особенности экспериментального исследования процессов кипения растворов хладагент/масло в свободном объеме Авторы: Крыжановский С. С., Олейник И. В., Никулин А. Г., Семенюк Ю. В., Железный В. П. | Опубликовано: 27 Декабря 2013
  • Методические особенности экспериментального исследования процессов кипения растворов хладагент/масло в свободном объеме-фото

Учет влияния примесей компрессорного масла в альтернативных хладагентах на показатели эффективности компрессорной системы [10] и интенсивность теплоотдачи при кипении является важной, но до сих пор недостаточно изученной проблемой. Как известно в холодильных машинах реальными рабочими телами (РРТ) являются не чистые хладагенты, а их смеси с компрессорными маслами. Примеси компрессорного масла содержатся во всех элементах холодильной машины. Причем концентрация масла в хладагенте значительно изменяется по контуру компрессорной системы. Несмотря на многочисленные исследования, посвященные изучению процессов кипения маслохладоновых растворов [2-9] методы их моделирования требуют дальнейшего развития. Как следствие, опубликованные зависимости не обладают универсальностью и могут применяться только в узком интервале параметров для конкретных экспериментально изученных растворов хладагент/ масло (РХМ).


Далее
Модель термоэлектрического теплообменного аппарата с тепловыми мостиками для условий прямотока теплоносителей Авторы: Исмаилов Т. А., Казумов Р. Ш. | Опубликовано: 19 Декабря 2013
  • Модель термоэлектрического теплообменного аппарата с тепловыми мостиками для условий прямотока теплоносителей-фото

Рассмотрим схему термоэлектрического теплообменного аппарата с тепловыми мостиками в зазорах между ТЭБ (см. рисунок). В данной схеме на элементарном участке dx длины ТЭБ обеспечивается теплопередача, как через ТЭ, так и через высокотеплопроводные тепловые мостики с интенсивностью теплообмена, определяемой числами Био соответственно для ТЭБ — Bi1,2; для теплового мостика — Bi1,2. Введем понятие кооэфициента заполнения ξ, который в данном случае характеризуется отношением площади ТЭБ на элементарном участке к площади элементарного участка. Тогда на элементарном участке длины d x площадь спаев ТЭ занимает поверхность ξLd x, а площадь поверхности теплового мостика — (1 — ξ)Ld x, где L — ширина ТЭБ.


Далее